Главная » Журналы » Оснащение подводных лодок

1 2 3 4 5 ... 45

1821

82.......

1920

S18-S41 . . . .

1924

SI.......

1920

J35-J69 . . ,

В

J61-Je4, J63 -

J60, J63 ...

1929

JS2 .......

1925

J5l ........

1925

J21-J24 ....

1928

1 Ji-J6 .....

1929

б

1926

Ro51~Ro69 . .

1923

Ro29-Ro32 . .

1925

Ro26-Ro28 . .

1924

Role-Ro24 . .

1922

Rol3-Rol5 . .

1921

Ro3-~Ro6 . . .

1922

Rol--Ro2 . . .

1920

Surcouf ....

Saphir.....

Redoutable . .

Beguin .....

1927

M. Callot . . .

1921

854 1092 800 977 854 1052

2 220 1635

2 ICO 1400

2 ООО 1400 2 ООО 1 150

1 750 155

2 500 998

1 300 900

1 082 665

1 ООО 760

1 ООО 740 986 740 986 689 960 J89 1 043

2 880 4 304 669 925

1 374

2 060 974

1 410 840 1 298

70,4

6,61

3,98

64,2

5,85

4,88

С6,87

4,88

97,66

7,96

4,88

100,65

7,62

5,18

91,6

8,£4

4,65

85,4

7,64

4,42

97,6

4,88

76,25

7,32

3,96

70,60

7,16

3,96

74,26

3,66

70,15

3,66

70,15

3,66

67,1

3,73

66,56

4,05

65,64

4,05

7,01

66,03

7,16

4,11

92,26

4,72

78,23

6,55

4,57

75,5*3

6,76

3,76

ш

г ООО

6 000 (11 узл.)

4 НОС.+8 вап. тори.

1-4

1200

12,25

1800

5 ООО (И узл.)

4 Н0С.+8 вап. тори.

1-4

1200

1200

14,5

5 000 (11 УЗЛ.)

4 нос.+8 вап. торп.

1 500

6 000

1800 6 000

1800 6 200

1 800 4 000

6000

2 400 1600 2 400 1200 2 400

1 200

2 600

1 200 2&00

1200

2 600

1 200

2 600 1200 2 600 1 200

19 10 19 10 17

9 19 10

1?,5

16 10 17 10

10 16 10 17

свыше

100 свыше

60 65/75

75 65/75 . 9/65 59/65

Франция

7 600

3 400

1300

5 ООО

2 600

2 900

1800

2 900

18,5

1 640

10,5

7 500

11 ООО

3 ООО 3 000

10 ООО (10 узл.)

8 ООО (10 узл.)

100 (5 узл.) 7 ООО (9 узл.)

105 (5 узл.) 2 800 (11 узл.)

118 (6 узл.)

1 -3,9

6 нос.

1-4,7

8 нос.+2 корм.

1-4,7

6 нос.+2 корм.

1-4,7

1-4,7 1-3

2-4,7

4 нос.+2 корм.

1-3 1-автом.

4 нос.+2 корм.

1-3

4 Й0С.+1 корм.

1-4,7 1-3

1-3

4 нос.+2 корм.

1-3

4 нас. f 2 в надстр.

1-3

4 нос.4-1 корм.

1-3

4 Н0С.+1 корм.

1-3

2-8

1-3

И

4 НОС.+2 корм. 4 надстр.

4 нос.+2 в надстр. +2 зап. торп.

1-3,9 1-37 ММ

1-автом. 1-8,9 2-автом.

1-3,9

40-45

80 48 44



ЙодводнУе йоДкй флотов различных государств. (Продолжение.)

Название П. л. (тип)

Год постройки

Количество

В0Д0И8-

мещен., т вад водой

Длина, м

Ширина, м

Осадка, м

Мощи, двигат. Е, ЕР

дизелей

Максим, скорость,

узлы над водой

Запас топлива, т

Район плавания, мили -

Торпедное вооружение

Артилле-ри 1ское во-ор/жение

за-гражд.

Численность эки-

аод водой

электромоторов

под водой

Р. Challley . .

1923

798 1 181

70,04

3,96

180Э 1200

14 9

2 800 (13,7 узл.) 60 (9 узл.)

2 нос.+2 в надстр.

1-3,9

Joessel.....

1920

838 1200

74,05

7,13

4,42

2 900

1 ejo

16.5

4 200 (10 узл.) 116 (б узл.)

Lagrange ....

1924

4

75,25

6,37

4,02

2 600

16,5

4 200 (10 У8Л.)

2 нос. 6 надстр.+2 зап. торпед

2-4

1 317

1 650

И

115 (б узл.)

671 839

67,01

5,49

4,27

1 420 1 ООО

3 ООО (10 узч.) 78 (5 узл.)

1-3

1 - автом.

Odine.....

1927

552 766

66,03

4,83

3,43

1 300 i ООО

3 500 (10 узл.) 90 (6 узл.)

1 нос. 6 надстр.

1-3

Fournier ....

1920

513

63,03

4,69

1 ООО 46>

1 070 (12 узл.) 63 (5 узл.)

2 нос. 2 надстр.

1-3

Squalo .....

1928

885 1 094

64,8

6,78

4,75

ЗООО 1 40Э

16,5 9

4 нос.+4 корм

1-3,9 2-автом.

Menottl ....

1927

89 Э 1095

69,8

5,78

4,75

3 ООО 1 400

17,5 9

1-4 2-автом.

Balilla.....

1927

1 390 1 904 .

86,01

7,47

4,27

4 900

2 200

18,5 9,5

4 нос.+2 корм. + 10 зап. торп.

1-8.9 2-автом.

Mameli.....

1927

780 1010

6,61

4,13

3 ООО 1 ООО

17 9

4 нос.+2 корм.

1-3,9 2-автом.

Vlttor Pisani .

1928

857 1 057

63,2

6,70

4,27

3 000 1 ООО

17,5 9

4 HJC.+2 корм.

1-4

2-автом.

Corridoni ....

1929

70,6

5,65

4,28

1 600 1 ООО

i-4 2-автом.

Ettore Fieramo-sca......

1929

1

1453 1 788

84,0

5,11

6 600 2 000

19 10

1-3,9



Германий n

U27-U30. . . .

1914

68J 870

2 000 1 100

16,7 9,9

Ъ 520 (8 узл.) , .85 (б узл.)

2 НОС.+2 корм. +6 зал. торп.

2-8,8 см

U63 -U65 ....

1916

930

2 200 1 100

16,9 9,6

5 620 (8 узл.) 60 (6 узл.)

2 нос.+2 корм. -Ь4 зап. торп.

1-10,5 см

U135.-U138 ...

1918

1 180 1 530

3 400 1.780

18 8,5

2 780 (8 узл.) 60 (4,5 узл.)

4 нос.+10 зап. торпед

1-15 см

U139 -иш ...

1918

1 930

2 480

3 500 1 780

17,7 8,1 .

4 000 (8 узл.) 53 (4,5 узл.)

4 нос.+ 15 зап. торпед

2 -15 см

ты -11157 тип. Deutschland

1918

1 510 1870

800 800

12,4 5,3

13 130 (5,5 узл.) 66 (3 узл.)

2 нос.+ 16 зап. торпед

2-15 см

UBI-VB17 . .

1915

127 142

60 120

6,7 6,0

650 (5 узл.) 45 (4 узл.)

2 нос.

1 пулемет

U117-U121 . . .

1 160 1 510

2 400 1 200

14,7 7,1

6 080 (8 у.чл.) 60 (4,6 узл.)

4 нос.+20 зап. торпед

1-15 см

42 2 корм.

трубы

UC1-1С15 . . .

1915 ,

90 176

6,4 1 5,5

850 (5 узл.) 50 (4 узл.)

1 пулемет

Т1С4Э-иС79 . .

1917

600 610

8 000 (7 узл.) Г>9 (4 узл.)

2 нос. в надстр. +1 корм.+4 зап. торпеды

1-8,8 см

*1 Подводного флота на основании Версальского договора не имеет. В таблице приведены лишь наиболее характерные типы П. л.,-построенных во время-, империалистической войны.



рульей глубины заключается втом.чтобыпре-жде всего создать силу, поглощающую остаточную пловучесть, а затем создать диферен-


тующий момент, бла- ф„ ю

годаря к-рому П. л. может итти на желаемой глубине или менять ее. Сила давления Р на руль м. б, разложена на 2 составляющих (фиг. 10):

Pi = P sin а и Ра = Р cos а.

Сила Pi будет направлена обратно двинсе-нию П. л., т. е. производить тормозящее действие. Сила Рг в зависимости от положения руля будет топить лодку или поднимать ее. Положим, что П. л. погрузилась с остаточной п.ловучестью q и диферентом в О , а руль отклонен на угол а. Производя разложение сил, получим пару, производящую диферент на нос, силу Pj, к-рая совместно с остаточной пловучестью .заставит П. л. всплывать, и силу Pj, противодействующую движению. П. л. примет положение, показанное на фиг. 11. Разложим движущую силу винта, направленную по оси вала, на 1 и 2- Когда угол диферента ср станет таким, что Q2 будет равна + 9) то лодка скроется под водою и в таком положении будет двигаться параллельно уровню воды. Если при диференте от действия пары РЬ получится сила QyPi + q, то П. л. станет погружаться и м. б. доведена до любой глубины. Если П. л. имеет первоначальный диферент на нос, то сила о2 и без диферентующего момента будет направлена вниз и противодействовать остаточной пловучести (фиг. 11). Т. о. при погружении П. л. можно ей дать такую остаточную пловучесть и такой диферент, что под действием хода она скроется под поверхность воды без помощи рулей погружения. Следовательно, чтобы не класть рулей погружения на большой угол, нужно П. л. погружать с диферентом на нос. Последний будет тем больше, чем больше остаточная пловучесть.


Фиг. 11.

При отклонении вниз носового руля погружения сила Pg будет уменьшать остаточную пловучесть. Диферент для приведения П. л. на глубину будет в этом случае меньше, чем у П. л. с кормовым рулём погружения. Если П. л. имеет 2 пары рулей погружения-носовые и кормовые, причем каждая из них действует самостоятельно, то на глубину приводят носовыми рулями, а кормовые ставят на определенный угол на всплытие или погружение. Как ставить эти рули-на всплытие или на погружение, показывает опыт плавания. При установке двух хщ) рулей погружения носовые ру-пи делают по площади больше кормовых.

Характеристики П. л., находящихся на; вооружении флотов различных государств, даны выше в таблице на ст. 27 -34.

Лит.: J о h о w-P о е г s t е г, Hilfsbuch fur dem Schllfbau, 5 АиП., В. 1-2,В., 1922; L а и b е и f М. et S t г oh Н., Sous-Marins, torpilles et mines. P., 1923;. Rabeau G, et Laurens A., Les submersibles, Paris, 1925. Л. Белецкий, A. Кузаев и С. Яковлев.

ПОДКОВНЫЕ ГВОЗДИ. Материалом для П. г. служит квадратная проволока из лучшего мягкого сименс-мартеновского литого железа (около 0,06% С, 0,25-0,3% Мп= и 0,02% Р и S) с сопротивлением на разрыв ок.. 35 кг/мм при удлинении 30%. Главными условиями являются гомогенное., плотное, мелкозернистое строение металла и большая пластичность его. Предпочитается шведское, чешское, а также верхнесилезское железо. Размеры проволоки соответствуют наибольшим размерам головки гвоздя; она доставляется обычно в кругах по 80-90 кг весом. Различные формы П. г. приведены





Фиг. 1.

на фиг. 1: а, б, в, г-П. г. для ковки лошадей, д-для ковки ослов, е-П. г. для ковки скаковых лошадей, ж-П. г, для зимней ковки, 3-для ковки волов. Первой операцией является отжиг проволоки при 760° в горшках или муфелях; последнее гораздо экономичнее, так как продолжите ль ность отжига при этом составляет лишь 3 часа против 8 в горшках, и кроме того-муфели не так скоро прогорают. Недостатком отжига в муфелях является жесткость проволоки от быстрого охлаждения при вынутии ее из печи. Поэтому для гвоздей особо трудной выделки проволоку, несмотря на удорожание, отжигают в горшках. Муфели делаются из лучшего шамота (держатся гораздо дольше, чем чугунные), а. горшки-из сварочного железа. Печи применяются с полной или полугенераторной топкой. После отжига проволоку перематывают на ребро (т. е. <0-), чем достигается у стране mie всегда имеющихся после волочения перекручиваний, могущих вызвать впоследствии остановку и даже поломку машин; одновременно проволока механически очищается от части окалины. Для окончательного удаления последней про-



ПОДОГРЕВАТЕЛЬ ВОДЫ

волоку травят в 15-20%-ном растворе серной к-ты (66° Вё), который нагревается паром до 45° в течение 1-2 ч, (при холодном травлении-6-8 ч.). Протравленную проволоку промывают водой, после чего последние следы к-ты нейтрализуют погружением в кипящую известковую воду. После этой подготовки проволока идет в гвоздильные прессы, в к-рых стержень гвоздя отковывается начерно при помощи четырехщечного пресса (см. Гвоздильное производство), а головка расклепывается щтампом, приводимым в двиисение эксцентриком или кулачковой шайбой. Машина делает 80-90 гвоздей в минуту, причем один рабочий обслуживает обычно две машины. Высокие требования, предъявляемые к точности размеров П. г.. требуют постоянного контроля производства, для чего каждый рабочий снабжается калибрами, которыми он от времени до времени проверяет форму и размеры гвоздей. О всяком уклонении от нормы он немедленно сообщает слесарю-установщику (один на 8-10 станков), к-рый приводит машину в порядок. Для каждого сорта и № гвоздей необходим набор инструмента, состоящий из 4 щек для отковки стержня, одной двух-или четырехдольной матрицы и'штампа для головки. Щеки и матрица делаются из твердовязкой, закаливаемой в воде инструментальной стали (0,45-0,50% С), а штемпель-из твердой, закаливаемой в масле инструментальной или легированной стали. Полученный па гвоздильных прессах полуфабрикат отличается большой твердостью и д. б. отожжен для дальнейшей обработки. Отжиг производится в железных горшках вдшстимостью 80-100 кг при 760° в течение 2-3 ч., после чего гвоздям дают остыть, не вынилгая их из горншов. После отжига гвозди полируются во вращающихся барабанах (см. Гвоздильное производство) и затем поступают в специальные. машины для оттягивания и обрезки (цвиковки) острия. Вытягивание острия производится прокаткой (фиг. 2): гвозди а кладутся в гнезда вращающегося магазина б, который подводит их поодиночке к наковальне в, снабженной вырезом, где помещается стержень гвоздя, причем поверхность наковальни по обеим сторонам канавки в точности воспроизво-наружных очертани!! гвоз-направляющей для вальцов г-г, прижимаемых к наковальне сильными пружинами в-е с помощью стальной плиты д. Вальцы прокатываются сверху вниз и вытягивают при этом стержен, гвоздя, придавая ему точный профиль. Получающийся при этом излишек материала по сторонам стерлшя обрезается затем особым штампом, который одновременно выдавливает фаску на передней поверхности гвоздя. Прокатная и обрезная машина обслуживается одной работницей, вкладывающей вручную гвозди в магазин (производительность 75-85 шт. в минуту); попытки заменить ручной труд машинным не привели до сих пор к положительным результатам, причина чего лежит в несимметричной форме гвоздей. После обрезки гвозди еще


Фиг. 2.

дит профп:п, дЯ и служит

раз слегка полируют в барабанах, выбраковывают (эта работа производится малоква-лифицир. рабочими) и пакуют. Потеря материала при правильной организации работы, включая угар, потери при травлении, обрезки, брак ИТ. д., не должна превышать 12%.

Лит.: в б г п ег М., DraM-Welt Buch, 2 Aufl., Halle a/S., 1929; Stahl und Eisen , 1913, 1916 u. 1924; Englneer , L., 1924; Iron Age , N. Y 1925, v. 114; <Z. d. VDI , 1906 u. 1913; Werkstattstechnib>, Berlin; Anzeiger f. die Drahtindustrie , Berlin; Drabt-Welt , Halle a/S.; Jahrbucher fur die Dralitindustrie , Hallf a/S.; Ztsc]ir. fiir die gesamte Drabt- u. Bahmeisenin-dustrie , Boclium. Л. Павлушков.

ПОДОГРЕВАТЕЛЬ ВОДЫ, си.Экономайзер.

ПОДОШВА, элемент низа обуви, прикрепляемый к стельке или деревянной шпилькой, или прял-сей, или проволокой с винтовой нарезкой. То же название применяется и для подошвенной конш, из к-рой выкраиваются П., подметка и набойка. По характеру дубления подошвенная колса бывает растительного дубления (красное дубление) п хромового. Всесоюзный стандарт на подошвенную кожу-ОСТ 1773, 1774, 1775- различает для кож растительного дубления два вида: подошвенные кожи для деревянно-шпилечной и винтовой обуви и подошвенные кожи для рантовой обуви. Характерным отличием для обоих видов является свойство стойкости, до сего времеш! не выраженное объективным численным показателем и являющееся проявлением упругих свойств кожи. Первая подошвенная кожа д. б. более стойкой, чем вторая. Точно так же первая подошвенная кожа д. б. в силу характера скрепления со стелькой более вязкой, чем вторая. С другой стороны, ткань П. для рантовой обуви д. б. более мягкой, дабы не перетирать нитки стежа. Хим. состав и физико-химич. свойства для обоих типов П. установлены ОСТ в следующем виде (табл. 1).

Табл. 1.-Стандарт на подошву красного дубления (данные в %).

Для вин-

Состав и свойства подош-

товой и

дерев.-

венной кожи

шпилечн.

обуви

обуви

Влаги не более........

Золы ........

Жира ........

Вымываемых водой не более

14,0

12,0

Гольевого вещества не менее

38,0

40,0

Число продуба не более . . .

65,75

Намокае.мость через 2 часа

не более ...........

Намокаемость через 24 часа

не более ...........

Среднее сопротивление разрыву для обоих видов подошвенной кожи по партии не менее 2 кг!мм, по коже не менее 1,75 кг1мм. Руководствуясь минимально допускаемой для различных типов обуви толщиной П., подошвенная кожа делится на 3 категории по толщине в чепраковой части кожи (см. Кожевенное сырье): легкая подошвенная кожа толщиной не менее 3 мм, средняя не менее 3,5 мм и тяжелая не менее 4 мм. Соответственно приблизительный вес одной кожи определяется-для легкой подошвенной кожи для рантовой обуви до 13 кг, средней 13-16 кг, тяжелой 16-18 кг и для подошвенной кожи винтовой-соответственно 13,5 кг, 13,5-16 кг и более 16 кг.



Пороки подошвенной кожи делятся на пороки выделки и пороки сырья. К первым относятся непродуб, рыхлость, плохое мездрение, ломкость; последняя определяется появ.пением разрывов в лицевом слое при сгибании полоски кожи на 180° на валиках различного диаметра: для подошвенной кожи винтовой легкой-диаметр-валика 75 мм, для средней-100 мм, для тяжелой-150 мм; для подошвенной кожи рантовой-соответственно 30 мм, 40 лш, 50 мм. Ко вторым относятся обычные пороки кожевенного сырья. Каждый порок при сортировке расценивается баллами, и суммой их определяется сорт подошвенной кожи. Установленные для подошвенной кожи три сорта в целых кожах характеризуются следующим предельно допустимым числом баллов: 1-й сорт 4-5 баллов; 2-й сорт 10- . 12 баллов; 3-й сорт 24-28 баллов (первая цифра для легкой и средней категории, вторая-для тяжелой).

Подошвенная кожа хромового дубления (в общежитии называется лосевой) употребляется преимущественно для спортивной обуви и лишь частично для обыкновенного гражданского рантового ботинка. Без так называемой импрегнации подошвенная кожа хромового дубления не может держать винта пли деревянной шпильки и обладает способностью быстро пропускать воду и разбухать. Носкость подошвенной кожи хромового дублеш1я значительно выше таковой растительного дубления. Среднее время износа по последним опытным носкам (1929/30 г.) для подметки растительного дубления состав.71яло 63,8 дня, для подметки хромового дубления импрегнированной-132 дня. По американским данным носкость хромовой П. неимпрегнированной в 2 раза, а импрегнированной в 1,3 раза превышает носкость лучшей подошвенной кожи растительного дубления. Сырьем для производства подошвенной кожи винтовой и тяжелой и средней рантовой служат преимущественно бьшьи кожи., для легкой рантовой может итти и яловка. Тяжелые шкуры свиней и конские хазы (первые-при соответственной импрегнации) могут быть испо.71ь-зованы также для этих целей. Развес сырья определяется развесом готового товара и выходом.

Соответственно вышеприведенным физико-механич, свойствам и хим.составу строится иметодология выделки. При выделке П. для винтовой и деревянношпилеч-ной обуви, требующей минимальной намо-каем©сти, большой вязкости и стойкости, все стремления д. б. направлены к максимально возможному сохранению гольевого вещества и разделению пучков волокон на отдельные волокна только в мере, необходимой для проникания дубильных растворов. Для подошвенной кожи рантовой, требующей больше!! мягкости, необходимо более полное разделение пучков волокон, и отсюда несколько большая потеря гольевого вещества. Нормальная потеря белковых веществ при вьщелке подошвенной кожи (включая и потерю в мездре) для подошвенной кожи винтовой составляет ок. 17,5%, для подошвенной кожи рантовой ок, 21%. Этим определяется и выбор способов проведения подготовительных операций.

О т м о к а по возможности короткая (от 6 до 24 часов-в латных или подвесных барабанах, от 1 до f-l суток-в чанах). Сильного механич. воздействия при отмоке стараются избегать. Обезволашивание для подошвенной кожи рантовой можно вести золением при обычной темп-ре или при темп-ре не свыше 27°, с продолжительностью в последнем случае не свыше трех суток. Для винтовой подошвы ранее пользовались преимущественно методом обезволашивания смесью сернистого натра с известью, уничтожая шерсть и давая после этого при ускоренных методах дубления короткий раззол (обжор) в чистом известковом зольнике. Стремление сохранить шерсть заставило и для этого вида товара перейти к методу теплой золки с предварительной обработкой сырья раствором 0,1% сернистого натра, причем все старания направлены к максимально возможному сокращению .времени пребывания в теплом зольнике (обычно не свыше 2 суток). Мездрение, обьгано выполнявшееся после сгонки волоса, теперь стремятся проводить после отмоки. Потеря белковых веществ при мездрении определяется в среднем от 6 до 8,5%, Обеззоливание, соответственно допускаемому содержанию золы и требованию в отношении ломкости для подошвенной кожи рантовой, д. б. проведено более тщательно, чем для подошвенной кожи винтовой. Как обеззсливающие средства применяются минеральные кислоты (серная, соляная), бисульфит и бисульфат и иногда патока (картофельная или меласса). Обеззолкой операции приготовления голья обычно заканчиваются. Вес производственной партии для подошвенной кожи всех категорий за исключением легкой рантовой установлен для СССР 3 600 кг, считая на парной вес. Этот вес соответствует 3 000 кг голья машинного мездрения с содержанием 25% абсолютно сухого гольевого вещества. Для подошвенной кожи рантовой легкой вес партии установлен 2 500 кг парного веса, соответствующий 2 100 кг голья. Размеры аппаратуры отмочио-зольного отделения при выделке подошвенной кожи устанавливаются на основе следующих объемных (о. к.) и жидкостных (ж. к.) коэфициентов (см. Кожевенное производство). Отмочные чаны: о. к. = 5, ж. к. = 4; латные барабаны: о. к. =4-4,5.ж.к. = 3,5-4; зольные чаны: о. к. = 5, ж. к. = 4. Обычный агрегат машин и аппаратов отмочно-зольного отделения: латные барабаны, отмочные железобетонные чаны, зольные чаны, мездрильная машина типа Т у р н е р № 250-XI, шерстогонная машина Лейдген № 110-IX. Вместо латных барабанов на некоторых заводах применяются барабаны типа дубильных (барабаны Гигант).

Дубление. Требующаяся для подошвенной кожи винтовой повышенная стойкость м. б. технологически достигнута двумя способами: 1) дублением голья в состоянии кислого наоюора (см.), причем этот на-жор не должен исчезать до тех нор, пока кожа не будет прокрашена насквозь; 2) обработкой прокрашенного насквозь голья в барабане при повышенной темп-ре (37-38°), Поскольку при работе с кислым гольем применение соков с большим содержанием дубя-пщх приводит к задубу лица и ломкому ли-



цу, то технич, формой для этого типа дубления явилось сыпное дубление. Продолжительность дубления при этом способе до-Х0Д1ГГ от двух лет до 100 дней. В настоящий момент этим методом вырабатывает подошвенную кояу ограниченное количество з-дов за грашщей (сев.-герм, способ). В СССР на 1 января 1931 г. этот способ не применялся ни на одном з-де. Распространенное мнение, что подошвенная кожа сыпного дубления носится лучше кожи, выработанной ускоренными методами, проведенными специально организованной в 1923 г. при Всесоюзном кожевенном синдикате подошвенной комиссией, опытами не подтвердилось. Носкость для нек-рых партий сыпочной подошвенной кожи оказалась хуже подошвенной кожи соково-барабанной. Практически выполняется сыпной метод дубления или с предва-рительщлм нажором или с постепенным на-жором в процессе самого дубления. Предварительный нажор обычно давался в сернокислотном растворе (применение уксусной и молочной кислот широкого распространения не получило). Концентрация раствора ок. 0,6% H2SO4; Рн = 1,7. Время пребывания голья в нажорном чану 8-12 ч. После на-жорной ванны обычно дается в течение 10- 12 дней соковой ход с целью закрепить наружные слои кожи настолько, чтобы при последующей сыпне кожа могла противостоять давлению вышележащих кож и не потерять нажора. Затем дай>тся 2-3 сыпни на плаву и 2 сыпни насухо. Общая длительность сыпен при концентрированных дубильных материалах 80-100 дней. Для получения хороших результатов при этом способе букет дубильных материалов д. б. подобран с наименьшим содержанием нетанни-дов, оказывающих нажоропонижающее действие. Наиболее употребительными являются квебраховая стружка, мимоза, мангрова в небольшом количестве (до 10% от веса таннидов); к ним подмешивают ель, дубовую кору, валонею, миробаланы. Второй вариант-постепенного нажора-использует естественные к-ты дубильных соков и.строит-ся на применении богатых сахарамй таннидов (ива, ель, дубовая кора, миробаланы). Технич. выполнение аналогично первому варианту: соковой ход и ряд сыпен, но т. к. нажор здесь идет одновременно с дублением, то крепости соков во избежание образования морщин на лице кожи (мерея) необходимо держать бо.яее низкими; продолжительность дубления здесь значительно возрастает и при применении дубильных материалов, не богатых таннидами (ель, ива), доходит до года и выше. Выходы, получаемые в сыпном дублении, вопреки распространенному мнению могут варьировать в самых широких пределах: от 105 до 80% для америк. сырья (считая на мокро-соленый вес) и от 56 до 80% для русского сырья, считая на парной вес. Расход таннидов брутто составляет 58-65% от веса готового товара. Расход рабочей силы -2 чв-д. на 100 кг готового товара. Аппаратура для сыпного способа состоит из четырехугольных соковых чанов и обычно круглых сыпньех чанов: жидкостный коэф-т для соковых чанов равен 8, для сыпных на плаву 2,5, для сыпных насухо 2; объемный коэф-т: для соковых 10, сыпных на плаву 5, сыпных насухо 3,3,

Переходом к более ускоренным методам дубления является сыпочно-барабанный (иногда называется комбинированным) способ дубления. Он выполняется в виде сокового хода от 6-10 дней, 2-3 сыпен на плаву продолжительностью 1-2 месяца и дубления в барабане в течение 2 суток, В некоторых случаях (франц. рецепты) после барабана дается сыпня. Аппаратура и характеристики аналогичны сыпному способу. Соково-барабанный способ, который принят в СССР как нормальный способ выделки подошвенной кожи-как винтовой, так и рантовой-характеризуется соковым ходом, не дающим видимого нажора (имеет место некоторое утолщение голья), с продолжительностью в зависимости от букета дубителей от 12 до 28 дней, с темп-рой самого крепкого (головного) сока 35° и предельной плотностью сока для подошвенной кожи винтовой 12-14° Вё (ок. 130 г таннидов на л) и б-10° В6 для подошвенной кожи рантовой. Как правило головной чан подкрепляется ежедневно соком, для чего из последнего (хвостового) чана часть сока уходит в канализацию и по всей системе устанавливается переход определенной части сока из чана в чан. Затем следует дубление в барабане в продолжение 2-2V2 суток при предельно допускаемой крепости сока в барабане- для подошвенной кожи винтовой от 14-16° Вё и рантовой 12° Вё и предельной темп-рой 38 н 35°, Жидкостный коэф. по отношению к голью для соковых ходов рекомендуется 8 для барабанов, для подошвенной кожи винтовой 3, рантовой 3,5. В практике встречаются 2 системы работы в барабанах: с подкреплением соков или без подкрепления. В последнем случае все количество таннидов, необходимое для выделки партии, вводится в барабан в начале дубления. Дубление идет при все понижающейся плотности соков и по окончании дубления сок4 из барабана полностью идут в головной чан, В этом случае плотность головного чана д. б. выбрана на 0,2-0,3° Вё ниже плотности вы-.яиваемого из барабана сока. Последняя строго определяется степенью необходимой додубки в барабане (поглощение таннидов) и начальной плотностью соков, каковая является, еслрг не усложнять систему отбора части барабанного сока на разваривание экстракта, также величиной, точно опреде-.иенной. Т. о. эта система является менее гибкой, но имеет за собой преимущество в отношении простоты учета расхода таннидов. Работа с подкреплением ведется путеа,! загрузки кон^ в барабан от предыдущей партии и внесения в барабан время от времени сока большой плотности (подкрепления). При этом, в целях сохранения постоянного объема жидкости, из барабана отливается равное по объему приливаемому соку количество отработанного сока, идущее в головной чан сокового хода. Если содержащиеся в этом соке танниды не покрывают потребности сокового хода, то в головной чан вводится еще нек-рое количество свежих соков, приготовляемых из экстракта. Сок, находящийся в барабане, после прохождения через барабан определенного количества партий подвергается очистке путем отстаивания и фильтрации и снова идет в барабан. На основе этих положений и производится расчет



сокового хода. После барабана товар обязательно складывается в кучу на срок до двух суток.

Одним из видоизменений соково-бара-банного метода дубления является экстрак-ционно-фильтрационный способ инж. Басса, сущность к-рого состоит в работе на меньших плотностях в соковом ходу (6° Вё). Необходимое количество таннидов, к-рое при такой плотности м. б. введено в головной чан только за счет больших объемов жидкости, протекаюпщх через систему сокового хода, в этом способе вводится путем протекания сока при переходе его из одного сокового чана в последующий через чан с корьем, обогащающим сок таннидами. Одновременно происходит фильтрация сока от взвешенных частиц. Время дубления при этом способе ~ 23 дней, и расход таннидов меньше обьганого соково-барабанного. Расход таннидов в соково-барабанном способе составляет, включая и потерю на экстрактовых з-дах при приготовлении экстракта, ок. 48% для подошвенной кожи винтовой и 40% для рантовой; расход таннидов нетто 40,5% для винтовой и 35% для рантовой. Расход рабочей силы 1 чв-д. на 100 кг готового товара. Выходы готового товара в СССР колебались в пределах: для подошвенной кожи винтовой-63-73% для русского сырья, считая от парного веса, и 81-89% для америк. сырья, считая от мокро-соленого веса; для подошвы рантовой-46-62% для русского сырья, от парного веса.

Отделка. Операции отделки подошвенной кожи состоят из следующих процессов: подвяливание или прессовка, жирование, разводка на разводной машине, сушка, отбелка, разволожка и прокатка. Различие в отделке подошвенной кожи винтовой и рантовой состоит: 1) в количестве и составе жирующей смеси; 2) темп-ре сушки; 3) степени развеложки; 4) степени прокатки. Кроме того в большинстве случаев подошвенной коже рантовой дается после пролежки промывка в чистой воде. Для подошвенной кожи винтовой количество жирующих материалов берется меньше и можно ограш1чить-ся применением одного минерального масла с эмульсификатором (сульфированная ворвань, контакт , олеаты); для подошвенной кожи рантовой желательно нек-рое количество ворвани или в крайнем случае мездрового сала. Темп-ра сушки для подошвенной кожи винтовой от 22° в начале сушки до 45° в конце; для подошвенной кожи рантовой 22-40°. Разволаживание ведется для иодошвенной кожи винтовой более тщательно и доходит до 2 суток, для рантовой ограничиваются 5-6 часами. Прокатка подошвенной кожи винтовой производится под большим давлением катка. Применяемая аппаратура и машины: для подвялки-гид-равлич. пресс с давлением до 15 кг/см, разводная машина типа Турнер № 125-IX, вальц-катки типа Шлягетер № 340. Сушилки применяются самых разнообразных систем, исключительно камерные. Из систем сушилок можно отметить систему Винкель-мюллера (Ленинград), проф. Грум-Гржи-майло (Москва, Таганрог), Чернова-Алферова (Москва), Укркожтреста (Васильков).

ХромоваяП. (табл. 2) вырабатывается обычно в чепраках. Подготовку голья для

хромовой П. ведут с максимальным сохранением гольевого вещества (как и для П. винтовой), обеззолка м. б. исключена и заменена никелем. Однако многие практики считают, что никель при выделке хромовых П. вреден, давая менее плотную и

Т а б .4. 3.-с тандарты па подошву хромового дубления (данные-в %).

Химический состав и физико-механич, свойства кожи

Неимпрегнированной (на влагу 18%)

Импрегнп-рованпой

Зола.........

5,04

3,98

Жир.........

24,00 .

Гольевое вещество .

68,19

51,44

Окись хрома в пере-

счете на гольевое

вещество.....

5,08

5,63

Намокаемость через

2 часа .......

Намокаемость через

24 часа.......

101

15,2

Сопротивление раз-

рыву в miMM . . .

ок. 3

ок. 3

стойкую кои^у. Технически дубление проводится в чанах или в барабанах. При чанной системе дубления последнее начинают в' сильно кислых соках и заканчивают в сильно щелочных. Продолжительность дубления 10-14 дней. Кислые сока приготовляют, растворяя 10 ч. хромовых квасцов в 50 ч. воды и прибавляя 0,3 ч. серной к-ты. Голье вносится сначала в отработанные кислые сока, а затем в свежеизготовленные по указанному рецепту; в этих соках голье остается 2 дня. Затем насквозь прокрашенные кожи поступают в отработанные сока и после двух дней переводятся на свежие основные сока, где остаются до тех пор пока проба на-кип не покажет окончания дубления. Сильно основные сока приготовляются растворением 10 ч. хромовых квасцов в 100 ч. воды и добавкой 1 ч. кальцинированной соды к этому раствору; Барабанное дубление ведут на хромовых соках, содержащих 100 г хрома в л. Сока в количе-1 стве 12% от веса голья дают в один прием. Через 2 часа, если кожа прокрашивается I насквозь, повышают основность экстракта i добавкой раствора кальцинированной соды I в количестве по характеру имеющегося в данный момент в барабане сока. Через 12 ч. от начала дубления кожи готовы. Как в случае чанного, так и барабанного дубления, кожи выдерживают в штабеле 12 ч., после чего производят нейтрализацию кальцинированной содой. Затем следует барабанная жировка. Сушка ведется обязательно на рамах при t° 25-35°. Для неимпрегнированной П. после сушки следует прокатка, и процесс выделки заканчивается. Для импрегнированной П. производится дополнительная сушка при t° ок, 50-60°, и затем чепраки погружаются на 30-40 мин. в расплавленную импрегнирующую смесь с 1° 75-80°. Состав импрегнирующих смесей разнообразен: парафин, различные высоко-плавящиеся вески естественные и искусственные, канифоль и т, п. После импрегни-рования чепраки подвергаются отволажи-ванию (увлажнению до нормального содержания влаги), избьггок импрегнирующей массы на лице удаляется промывкой щелочами или бензином, и кожи поступают в прокатку.



Лит.: Завадский А. А., Кожевенное производство, ч. 2, Н.-Новгород, 1924; Бабун В., Кожевенное производство, Тула, 1929; Сборник трудов научно-технического совета кожевенной пром-сти Украины, вып. 1, 1929; Резолюции Киевского съезда по нормализации, 1930; Вестник кожевенной промышленности и торговли , Москва, 1928-30; В о г g-Л1 а п п J. und К г а Ь п е г О., Die Lederfabrika-tion, в. 1, в., 1923; Jett шаг J., Handbucti der Ohromgerbung, 3 Aufl., Lpz., 1924. H. Чернов.

ПОДПОР ВОДЫ, случай неравномерного движения потока жидкости вследствие его преграждения плотиной или запрудой, изменения уклона ложа, наличия препятствий на дне потока и сильного его сужения. Если точка Л (фиг. 1) ectb начало и Н высота П. воды у плотины или превышение свободной поверхности воды в этом месте над нормаль-лой глубиной воды ho при равномерном движении, то по мере подъема вверх по течению высота П. воды Z постепенно убывает до нуля, где П. воды кончается (точка В). Линия АВ подпертого уровня называется кривой П. воды. Горизонтальное расстояние L от начала до конца П. воды называется его гид-ростатич. длиной. Подпор воды, особенно для равнинных рек со слабыми уклонами, распространяется вверх по течению на дале-ivoe расстояние. Теоретически кривая П. во- [ы асимптотически приближается к прямой


Фиг. I.

равномерного течения воды BCD. Практически за длину П. воды принимают расстояние от его начала до сечения, в котором ве-.чичина Z не превышает 3-5 см. В первом приближении, считая кривую подпора воды за параболу с вертикальной осью имеющей вершину в точке А, получим длину П. воды

равной1, = , где L-уклон дна или бытового уровня при равномерном режиме. При--ближенно, графически, длину П. воды можно определить,проведя горизонтальную прямую от точки А до пересечения с дном водотока в точке Е. Вследствие переменных величин живых сечений и скорости движение воды в подпертом русле будет неравномерным, поэтому для более точного определения длины и высоты П. воды исходят из ур-ия установившегося неравномерного двиясения:

. . dh , d (тП I 1)2

г = го-=а'У+ (1)

где г-переменный уклон свободной поверхности воды, поднятой плотиной; а'--коэф. -учета влияния неодинаковости скоростей на увеличение живой силы; v, R и с-средняя скорость, гидравлич. радиус сечения и коэф. ф-лы Шези, д-ускорение силы тяжести.

Приведенное ур-ие дает возможность нахождения изменения глубины dh вдоль водотока для русла любой формы. Однако даже и при дальнейших его преобразованиях путем введения одной переменной h и выра-::.кения через последнюю других неизвест-

ных г, R -ц V интегрирование его затруднительно и возможно лишь постепенным приближением. Поэтому в практике ограничиваются лишь рассмотрением русла призматического, с неизменной формой вдоль водотока, когда ур-ие (1) приводится в частных случаях к квадратуре. Для случая широкого прямоугольного русла, с глубиной незначительной по сравнению с шириной потока, решение дано Брессом и уравнение для участка между двумя глубинами hiKh приводится к виду:

, = 2 - % - (1 - Г) №(?2) - В(гъ)], (2) где v-; 1 = ° V ; В{г]) есть ф-ия, полу-

О у

ченная Брессом при интегрировании. Для того же случая Дюпюи, а затем Рюльман,

вводя отношение и пренебрегая j, дают

ур-ие:

-4;:)-fii)-

Толкмитт для параболич. русла, принимая j О VLr] = , получает ур-ие вида (3), в к-ром

D соответственно заменяется Т . Значения ф-ий jB( j),£> и Т(г]) даются в виде

таблиц, приводимых в курсах гидравлики. Ур-ия 2 и 3 выведены, пренебрегая изменением коэф-та с с глубиной, и справедли-в1,1 лишь только для тех видов призматич. русел, для которых они даны. Наличие к ним таблиц, значительно ускоряющих вычисления, приводит к их широкому распространению в практике и для русел, сильно отличающихся от приведенных частных форм. Из способов, пригодных для любых форм призматич. русел, получили распространение приемы Бахметева и Батикля. Прием Бахметева основан на указанной им эмпирич. зависимости:

выражающей, что квадраты модулей расходов данного русла относятся, как нек-рые степени х соответствующих им глубин наполнения h VL h. Величина х называется гидравлическим показателем руслаи имеет значение для разных форм русел от 2 до 6; fc = ft) с уК есть модуль расхода и со-площадь живого сечения. Пользуясь зависимостью (4), интегрируя ур-ие (1), Бахметев получил его в конечном виде по форме, не отличающейся от ур-ия Бресса (2), но в к-ром ф-ия имеет другое значение. Для нек-рых значений ж составлены таблицы этих ф-ий. Применимость для любых русел неизменного сечения, наличие таблиц и учет изменения коэф. с с глубиной обусловливают важное значение и .широкое применение приема Бахметева. Батикль,вводя линейный параметр z=\/(o- R, зависящий от размера сечения, дает ур-ие кривой П. воды в виде:

где а - -1-Z-1, -?2 и -значения параметров в сечениях I-I, II-II и при глубине ho. Способ Батикля дает возможность приближенно находить границу занесения



наносами русла при П. воды, знание к-рой необходимо для определения полезных объемов водохранилищ при решении многих задач водного хозяйства. Длина твердого подпора i (фиг. 2), на которую распространяется занесение русла, по Батиклю равна:

--, (6)

где

H-ho.

Z-Zo

Z и П-параметр и глубина воды у плотины, Я'-высота заиления перед плотиной. Ве-


Фиг. 2.

личина l по (6), находимая последовательным приближением, дает возможность определить уклон г' заиленного водохранилища и твердый подпор h в любом сечении х-х, а также построить кривую П. воды, значительно дальше распространяющуюся при заилении, чем в обьшных условиях, что необходимо учитывать при определении затоплений. Достоинством приема Батикля является возможность построения кривых П. воды, пользуясь лишь одной таблицей или графиком для любой формы призматич. русла.

Значения ( )-

1,000

- СХ5

1,6691

1,001

-0,1366

1,7756

1,002

+0,0026

1,8805

1,003

0,0843

1,9842

1,004

0,1424

2,0870 2,1892

1,005

0,1876

1,006

0,2247

2,2910

1,007

0,2561

2,3924

1,008

0,2834

2,4935 2,5945

1,009

0,3076

1,01

0,3293

2,6953

1,02

0,4740

2,7959 2,8965

1,03

0,5612

1,04

0,6248

2,9969

1,05

0,6757

3,1976

1,06

0,7183

3,3981

1,07

0.7555

3,5985

1,08

0,7884

3,7988

1,09

0,8183

3,9990 4,1992

1,10

0,8457

1,12

0,8950

4,3993

1,14

0,9388

4,5994

1,16

0,9786

4,7995

1,18

1,0155

4,9996

1,20

1,0499

5,4997

1,25

1,1277

5,9998

1,30

1,1999

6,9999

1,35

1,2660

7,9999

1,40

1,3288

9,0000 10,0000

1,50

1,4474 1,5601

10,0

1,60

В естественных водотоках постоянно изменяется как форма русла, так и уклон дна. В этом случае для определения П. воды пользуются приемом последовательного суммирования, для чего разбивают реку на отдельные небольшие участки, для которых можно принять некоторые средние значе-

ния поперечных сечений и поверхностных уклонов воды. Задаваясь глубиною в конце участка, находят приведенными приемами глубину в начале и сравнивают ее с заданной в проекте, продолжая подбор до их совпадения. Последовательно переходя от участка к участку, строят кривую П. воды на всем протяжении его распространения. Этим способом кривая П. воды м. б. определена с большей степенью точности, чем другими приемами. П. воды также возникает при протекании ее через мостовые отверстия, особенно при прохождении вешних и паводковых вод. Это явление аналогично случаю П. воды плотинами, и подсчеты ведутся тем же способом. Устройство в русле быков ABDC (фиг. 3) вызывает П. уровня где перед мостом (сечения I-I, II-II), спад е/ в пределах сооружения и подъем fd за мостом до бытового уровня (сечение III-III). При этом различают истинный подпор е6=2, т. е. подъем воды над бытовым уровнем цЬсб, необходимый для определения затопления вышележащей местности, и кажущий-с я подпор S (равный сумме высот истинного П. воды-Z, падения у моста =1-ц и понижения уровня c/=So). важный для определения перепада воды в мостовом отверстии, затрудняющего судоходство. П. воды приближенно (с преувеличением) м. б. определен ф-лой:

. = , а>

в которой V и Vo-скорости между быками и выше моста.

Для определения П.водыумостов разными авторами дано большое количеств


теоретич. ф-л, однако они не являются удовлетворительными и подсчеты по ним дают между собою значительную разницу, доходящую до троекратной. Поэтому в настоящее время преимущественно пользуются эмпирическими формулами, из которых ф-ла Ре-бока имеет наибольшее распространение и определяет истинный подпор г следующим-выражением:

= [(5о - а - 1)] [0,4а + + 9а*]

[1 + ]-о, (8;

где 6 -коэф. формы, определенный Ребокпм на основании опытов над моделями для

быков разных форм; а = -коэф. стеснения русла (отношение части живого сечения занятого быками, к живому сечению при бытовой глубине hf,); ко = gg-скоростный

напор в бытовых условиях; В и Q-ширина и расход водотока у мостов. Для приближенного определения П. воды z Ребок предлагает следующие ф-лы: при прямоугольных очертаниях быков

г=2,1 а. ко] (9>



1 2 3 4 5 ... 45

© 2003-2022