Главная » Журналы » Оснащение подводных лодок

1 2 3 4 5 6 ... 45

при новых быках и плавном очертании их = а /Со- (10)

Ребоком дается ряд ф-л и графиков для П. воды в разных состояниях водотока при различных значениях д^. Помимо формул Ребо-ка получили некоторое распространение также формулы Крея.

Лит.: Д е й ш а А. в.. Гидравлика для начинающих, стр. 73-76, М., 1924; Б а х м е т е в Б. А., О неравномерном движении жидкости в открытом русле, Л., 1928; Таблицы для построения кривых подпора и спада в руслах с прямым уклоном по способу проф. Б. А. Бахметева, Д., 1929; Павловский Н. II., О новых работах по гидравлике, стр. 2-10, Л., 1925; А X у т и н А., Новые методы построения кривых подпора в естественных руслах, Гидротехнический сборник МВТУ , М., 1929, 2, стр. 107-118; Р а х м ан о в А. Н., О построении кривых свободной поверхности для естественных водотоков при установившемся движении, Известия Гос. научно-мел. ин-та , Л., 1930, вьш. 20; Ф р а н ц и у с С, Гидротехнич. сооружения, пер. с нем., т. 1, стр. 97-99, М., 1929; В а-11 с1 е, Nouvelle methode pour la determination des courbes de remous, GrC , 1921, 23-24, p. 488, 515; Weyrauch E,., Hydraulisches Rechnen, 5 Aull.. p. 216-240, Stg., 1921; Reb bock Til., Brtickenstau und Walzenbildung, Der Bauingenieur , Berlin, 1921, H. 13; R e h b о с к Th., Zur Frage des Briickenstaues, Zentralblatt der Bauverwaltung , В., 1919, 37; K.v с у Н., Berecbnung des Staues infolge von Querschnitts-einengungen, eZentralblatt der Bauverwaltung , Berlin, 1921. C. Наппинский.

ПОДПОРН ЫЕ СТЕННИ, стены, поддерживающие с боков земляные массы с естественным откосом или в виде искусственных насыпей. П. с. должны быть так спроектированы и построены, чтобы противодействовать в полной мере давлению опирающейся на них земляной массы и, в соответствующих случаях, временной нагрузки на последнюю. Поэтому существенную роль при проектировании П. с. играет правильное определение давления земли на нее. Когда это давление определено, то намечают размеры П. с, после чего проверяют рациональность намеченной формы ее. Наметку размеров стенки делают, пользуясь эмпирическими ф-лами, таблицами или практич. данными. Проверку производят графически - путем построения линии давления, следя за тем, чтобы последняя все время проходила в ядре сечения активной части стены и чтобы при этом не были превзойдены допускаемые напряжения каменной кладки стенки и допускаемые давления на грунт.

Определение давления земли на П. с. При вычислении давления земли на П. с. пришшают грунт за однородное сыпучее тело,лишен-


ное сцепления между его частицами, так что внутри земляной массы действуют лишь силы сжатия и трения. По предположению Кулона при малейшем движении (опрокидывании) П. с. в опирающейся на нее земляной массе образуется плоскость скольжения AG (фиг.1). Вес G земляной призмы должен находиться в равновесии с сопротивлением £

П. с. и с сопротивлением S плоскости скольжения, образующей с горизонталью угол Для характеристики условий трения в земляной массе служит угол (р естественного откоса, отвечающий углу трения. Наименьшая величина сопротивления Е при устойчивом равновесии называется активным давлением земли. При этом предельном условии равновесия происходит скольжение земляной призмы вниз и сила от давления земли стремится опрокинуть или сдвинуть П. с. Наибольшая величина Е, потребная для равновесия, называется пассивным давлением земли; земляная призма ABG скользит вверх. Этот предельный случай равновесия наступает, когда П. с. нажимает на земляную призму, стремясь выпереть земляной клин вверх. В обоих случаях сила S образует с нормалью к плоскости скольжения угол трения (р.

Активное давление земли. По Ребхану плоскость скольжения AG делит пополам земляную призму, ограниченную плоскостью стенки АВ, плоскостью естественного откоса АС, поверхностью земли BG и плоскостью н GC. Линия GC параллельна линии положения AS, образующей с линией естественного откосаугол V , равный углу, образуемому давлением земли Е с вертикалью. Величина давления земли на единицу длины стенки определяется из ур-ия:

Т. К. по Ребхану площадь AGC равна площади ABG и следовательно равна величине , то

at и£; = y-;-(2)


Фиг. 2.

E=G= =G--.

AC

G = y площ. GC ! = >.,. 2--- ,2

где у-вес единицы объема земли, а М-высота тр-ка AGC. Отсюда заключаем, что величина давления Е земли на П. с. длиной 1 м определяется площадью тр-ка давления земли AGC. Действительное направление давления Е земли остается до сего времени невыясненным; вообще оно характеризуется величиной угла трения земли по стенке и выражается углом <р', образуемым силой Е с нормалью к поверхности стенки. При расчетах принимают, что величина у1ла (р' моя:ет изменяться лишь в пределах от О до значений угла ср естег;т-венного откоса земли. В большинстве случаев берут (р'=(р; если грунт влажный и пропитан водою, то берут (p=Qi. В последнем случае дав.гение Е земли действует вертикально к поверхности стены. Распределение давления земли по поверхности АВ стены, в случае прямой ограждающей плоскости и прямой поверхности земляной массы, подчиняется тому же закону, что и при давлении воды (фиг. 2). На практике поэтому принимают, что точка приложения равнодействующей Е лежит на одной трети высоты стены, считая от ее основания. Построение тр-ка давления земли при плоской ограждающей поверхности стены, прямом откосе и отсутствии временной нагрузки показано на фиг. 3. Сначала проводят через точку А под углом q) к горизонтали



прямую АС, определяющую собой положение плоскости естественного откоса земли, ж через точку В-прямую BN, параллельную основной линии или, что то же, образующую с прямой в А угол (р+(г'\ затем описывают на прямой АС, как на диаметре, полуокружность, проводятiVJV±J.C, откладывают на прямой АС от точки А отрезок AD = AN, проводят BD \\ BN и откладывают DD DD. Заштрихованный треугольник DDD и есть тр-к давления земли. Если земляной откос наклонен иод углом а к горизонту, а плоскость АВ стены - под УГ.том /3, то горизонтальная составляющая давления Е земли выразится ф-лой;

sin2 (;8 + <р)

лГsin(9)+ ?) sin (?)-а)

in(/J+P)-sin(a + /3)J

где S-длина следа АВ ограждающей плоскости при а = 0 (горизонтальный откос), 90° (задняя грань стены вертикальна) и 9? = 9? (плоскость АВ стены итероховата) или:

2 * [i + I 2 sin ч>} еде П-высота стенки.

При а = о, j5 - 90° н 9? = О (плоскость АВ


иг. 3.

стены гладкая, а грунт сырой) давление Е земли горизонтально и равно:

jE; = B =rHng(45°-j)- (5)

В последнем случае давление земли на глубине Н на единицу площади будет равно:

g = = 7Htg2(45°-)- (6)

Если в ф-ле (5) принять 95 = 37° (среднее значение для насыпного грунта), то Е=\уШ, а для предельного значения у = 2,0, давление земли Е = -~. При 0=9; (угол естественного откоса), 95 = О и р = 90° получим:

Е = Еп=1уШсов^<р. (7)

Когда задняя грань П. с. наклонена в сторону земляной массы на угол д, считая от вертикали, и а = 0 (горизонтальный откос), то давление земли выразится ур-ием:

C0S2 (д+<р)

Е = уШ

2COS (5 (COS й +sin (р)г

При тех же условиях, что в предыдущем случае, но при естественном откосе (а = 9?) давление земли выразится величиной:

-lyH-i- , (9) При наличии временной нагрузки р'таковую заменяют эквивалентной нагрузкой, равной весу земли, высотой

= - (10)

Соответствующее построение (фиг. 4) дает новую (грузовую) линию В'С, параллель-

ную откосу земли. На этой же фиг. 4 приведено построеше тр-ка давления земли При наличии указанной временной нагрузки р, причем так как линия естественного откоса не пересекает грузовую линию, то идентичное -Х-

-С,


предыдущему примеру построение сделано не на линии естественного откоса, а на прямой АВ. Точка приложения силы Е ле- жит на одинаковой высоте с ц. т. трапеции давления земли. При горизонтальном откосе и вертикальной, совершенно гладкой задней грани стены давление земли и времен-£юй нагрузки м. б. определено по ф-ле:

-2Ч>+н)&(5°-Э. (И)

: Здесь величина Е представляет собой сумму сил Еу (давление земли) и Ер (эквивалентное давление от временной нагрузки), причем принимают, что Еу приложена на одной трети высоты стены, считая от ее основания, а Ер-яа. половине высоты стены.

Пассивное давление земли. Определение пассивного давления земли (сопротивления земляной массы) производится по тому же методу, который был указан выше для активного давления земли, с теми лишь изменениями, которые связаны с переменой знаков у углов 93 и 9? на обратные. На фиг. 5 показано графическое определение пассивного давления земли для случая прямого откоса wg и прямой грани wa стены, причем для построения линии естественного откоса угол (р откладывают вниз


Фиг

от горизонтали. Положение основной линии а/с определяется углом (р+д^, откладываемым от wa в сторону призмы выпирания. Проводим прямую WC параллельно основной линии ак. Описанная на прямой аЪ, как на диаметре, полуокружность пересекается вертикалью сЛ в некоторой точке i. Определив эт - точку, откладываем ad = ai и проводим адЦак. Прямая ад-след плос-



кости выпирания, а dg = е-мерило сопротивления земли. Пассивное давление земли выразится при этом величиной:

= (12)

г'де у-вес единицы объема земли, а у- высота тр-ка dgg давления земли. При а^. -О' (горизонтальный откос), /5 = 90° ( 5 = 0; аадняя грань стенки вертикальна) и <j? = О опротивление земляной массы будет равно:

E -lyHng[4T,° + l). (13)

Если принять 9? = 3?°, то Е, = 2у Ш, а принимая в последнем равенстве у-1,0, nonj-чш1Е^, = АШ.

Определение размеров П. с. Для предварительного определения размеров П. с. можно пользоваться следующими ()-лами и практич, данными. Стены из сухо й кладки. Передней грани придают заложение в /g высоты; при стенках высотой свыше 10 JH наружную переднюю поверхность стенки делают .чоманой, придавая верхнему скату (на высоте 10 м) заложение в высоты, а нижнему-заложение в

/б высоты. Уклон передней грани с заложением в /а высоты допускается лишь д.пя <-тен высотой не свыше 6 м. Заднюю грань <,тены делают вертикальной или с падением 6/1 в пределах насыпного грунта, а ниже его, в пределах естественного грунта,-параллельной передней грани стены. Толщина стены вверху м. б. определена предварительно по ф-ле:

h-высота видимой части стены, -

где

пысота насыпи поверх стены.

Стены, сложенные из бутового камня на растворе. Передней грани придают уклон с заложением в /5-/la высоты. Заднюю грань делают вертикальной. Для стены, имеющей переднюю грань с заложением в Ve высоты, а заднюю- вертикальной, толщина стены вверху м. б. предварительно определена из выражения:

d = 0,44 4-0,2/1, (15)

1 де h-высота стены. При этом высота насыпи поверх стены не должна быть более 1 м. Если hi > 1 Л1, то толщина d увеличивается на величину при

hiZh увеличение толщины делается в 0,l/i. По Петерсену наиболее рациональную форму имеет стена с вертикальной задней гранью, с падением передней грани 6/1-4/1 и с уширением фундамента в сторону передней грани на 0,6 его высоты (фиг. 6). Кирпичные на растворе П. с, по свойству материала, приходится делать с вертикальными (передней и задней) гранями при горизонтальных швах и с параллельными наклонными гранями при наклонных швах. Чрезвычайно рациональной мерой в целях придания устойчивости и уменьшения веса стенки является замена части веса массивной П. с. трапецоидальной или прямо-


угольной формы давлением действующей па стенку земляной массы. Получаются при этом П. с. тавровой или уголковой формы. Устойчивость такой стенки уже мало зависит от ее собственного веса, а давление зем-.ти на нижнюю по.ку угла само является той силой, к-рая препятствует опрокидыванию стенки. По конструкции такие стенхш делают железобетонными.

Проверка устойчивости массивных П. с. Для проверки устойчивости массивной П. с. определяют построением равнодействующую Н (фиг. 7) сил Е (давление земли) и О (вес каменной кладки). Равнодействующая эта должна пересекать основание стены в некоторой точке А, которая лежит в средней трети активной части стены (в ядре сечения), причем напряжешгя нигде не должны превосходить допускаемых. Если точка А лежит в средней трети шва CCz основания, то стена испытывает у этого основания лишь одно сжатие. Наибольшие краевые напряжения определятся при этом по ф-ле:

1дс J-вертикальная составляющая равнодействующей R, F-площадь рассматривае-moio шва, Ъ-ширина шва (толщина стены у основания), е-эксцентриситет. Рассматривая участок стены длиною 1 м, можно ф-лу (16) преобразовать в следующую:

Ь±6е


(]6а)

Если точка А лежит вне ядра сечения, то давление передают на активную часть шва CiCo=3ei с тем, чтобы равнодействующая R проходила в средней трети части основания С-уСа (в ядре сечения). При этом наибольшее давление в крайней точке рассматриваемого шва найдется из ур-ия:

где 1-расстояние точки А от ближайшего края шва, т, е, точки С^, а I-длина рассматриваемого участка стены. При 1 = 1 м ф-ла (17) преобразуется в следующую:

(17а)

По ф-лам (16а) и (17а) обыкновенно и рассчитываются искомые напряжения. Часть стены на протяжении С^С^, основания, как изъятая из общей работы, м, б, подрезана параллельно наружной поверхности стены (СоСо)- При большой высоте П, с. требуется построение линии давления, с каковой целью профиль стены разбивают сечениями, параллельными основанию, на отдельные части, после чего находят для различных сечений центры давления, точки пересечения с равнодействующей соответственных веса и давления земли. Соединяя эти точки, получают линию д а в л е н и я, б, или м. близкую к кривой давления в стенке и дающую представление о характере распре-



деления давлений внутри стены. Для каждого шва определяют краевые напряжения, которые нигде не должны превосходить допускаемых.

П, с. с контрфорсами. При усилении П. с. контрфорсами таковые располагают с внешней стороны стенки. Обыкновенно руководствуются следующими соотношениями размеров (фиг, 8):

?i = 80b/ и г=&1, (18)

где Pfe-горизонтальная составляющая равнодействующей сил Е (давление земли) и G

(вес участка стены

без контрфорсов). Рд д. б. воспринята контрфорсами. На участок стены с контрфорсом таким образом при-и G (собствен-Равнодействующая


Фиг. 8.

ходятся силы Е-1, Pfi ный вес контрфорса), этих трех сил должна проходить в пределах средней трети основания стены,

П, с. тавровой и уголковой формы сооружают с ребрами и без таковых; они представляют собой наивыгоднейшую форму сечения П, с. в смысле наименьших количеств потребных материалов и выемки грунта. Все части таких П, с. работают на изгиб. Часть АС фундаментной плиты (фиг. 9), испытывающая давление грунта снизу, рассчитывается как консольная балка. Другая часть СБ фун-


\1

Фиг. 9.

Фиг. 10.

даментной плиты, на к-рую действует земляной груз сверху и давление грунта снизу, при наличии ребер рассчитывается как балка, частично зажатая на концах у ребер; при отсутствии ребер фундаментная плита С В рассчитывается как консольная балка. Вертикальная или несколько наклонно расположенная стенка CD при наличии ребер рассматривается как балка на опорах, за каковые принимают ребра; при отсутствии последних стенка рассчитывается как консольная балка. Ребра рассчитыват ются как балки Т-образного сечения. Напряжения в частях П, с. и давление на грунт нигде не должны превосходить допустимых. Жел.-бет. опорные стенки считаются более экономичными, чем таковые из трамбованного бетона, если 1 железобетона обходится не дороже троекратной и.ти четырехкратной стоимости 1 л* трамбованного бетона. По Баумштарку безреберная форма стенки высотою до 4 м

более выгодна, чем таковая с ребрами. Расчет жел.-бет. П, с. производится по специ-а.тьным ф-лам (см. Железобетонные конструкции). Характерным при этом расчете является то, что опрокидывающей силе давления земли противодействует вращающая в противоположную сторону сила веса массива грунта, лежащего над фундаментной плитой. Равенство обоих моментов обусловливает минимальные ра.змеры плиты. Горизонтальное давление земли (5):

Е = I ут tg2 (45° - ) = \ уНЧ.

Если равнодействующая сил Е (давление земли) и G (вес П. с.) должна пройти через крайнюю переднюю точку ядра, то наибольшее давление на грунт будет:

к = \Ну. (19)

При к = 2,Ъ KzjCM и среднем значении для у = 1,6 mJM наибольшая допустимая высота П. с. получается равной Ha;= Толщина частей П. с, изображенной на фиг, 9, без ребер м. б, определена но следующим ф-лам:

1 = Сг \/Мг = СхЯ Y~YHs, (20)

(21> (22)

На высоте 0,63Я толщина стенки =*-

При наличии ребер надлежит вычислять по ф-ле (20), затем по след. ф-ле:

rfa = Ci }/Щ = 0,25CiX , (23)

где X-расстояние между ребрами, толщина к-рых равна:

d = 0,25CiXl/yHe. (24)

Ребра отстоят друг от друга на 1,5-2,0 м. По Баумштарку наивыгоднейшее расстояние между ребрами равно;

d2=Ci[/M2 = 0,4Ci6J/yH, (/з = 0,407С1Я 1/уНе.

где V-коэф., зависящий от допускаемых напряжений для бетона и железа, равный (в данном случае) 0.0039. При у= 1 600кз/.м*


Фиг. 11.

Фиг. \г.

X = 0,633/1* . О значениях коэф-та С^ в ф-лах (20)-(24) см. Железобетонные конструкции. формула (13). Мессер (Messart) рекомендует брать ширину о части АС фундаментной плиты равною:



8s tg (Pi

где s-коэф. прочности, (р-угол естественного откоса, -угол трения между стенкой и землей, Я-высота стены в м. Для определения размеров П. с. уголкового сечения (фиг. 10) Вейске дает следующие ф-лы:

Gi+yGi

(26) (27)

где

1,5р(5д-5в) + &!. Оз(0,75р-О2)

0,75р-(?2

X-расстояние от равнодействующей до переднего ребра основания П. с; р-допускаемое давление на грунт в т/м^; d-толщина вертикальной стенки; Gi-вес стенки; - нагрузка па фундаментную плиту, приходящуюся на ширину, равную единице, включая собственный вес п?гиты и ребер; (Sp-статич. момент передней стенки относительно переднего ребра основания П, с; (S/ - статический мо-составляющей давления земли относительно того же ребра. Длины выражают в м, вес-в т. По Шеферу (Schafer) ширина фундаментной плиты в П. с. уголковой формы (фиг. 10) без ребер определяется по следуюпщм ф-лам при условии, что равнодействующая проходит через крайнюю переднюю точку ядра сечения и при отсутствии временной нагрузки:


Фиг. 13.

мент горизонтальной

b = Htg (45°-2) нвающие напряж*

& = Я tg (45° - )

(28)

Если растягивающие напряжения не допускаются, то

(29)

где к-допускаемое давление на грунт. В высоких П. с. устраивается для увеличения противовеса земли вторая горизонтальная плита на /а высоты стенки. При наличии временной нагрузки таковая учитывается в ввде эквивалентного веса земляной массы. На фиг. 11 представлен профиль П. с, применяемой часто в С. Америке. Профиль этот представляет собой переходную ступень от массивного бетонного профиля к железобетонному. На фиг. 12 изображены три профиля П. с, из к-рых второй на 47,5%, а третий на 47,9% экономичнее первого при стоимости 1 бетона 1-го прффиля 34 герм, мар., 2-го и 3-го профиля 38,25 герм. мар. и 100 Кз железа 28 герм, мар. На фиг. 13 представленаарматура П. с. таврового сечения.

П. с в виде пл.оских'ве ртикаль-ных плит или сводов между контрфорсными опорами. Значи-

тельную экономию в материале против массивных стенок дает расчленение стенки на отдельные контрфорсные опоры, между к-рыми заделываются или плоские вертикальные бе-тоннью своды (фиг. 14) или плиты (фиг. 15). Толщина последних определяется по давле-




Фиг. 14.

Фиг. 15.

нию земли и величине пролета (расстоянию между контрфорсными опорами) и увеличивается книзу. Контрфорсные опоры, соору-ж:аемые из бетона и железобетона (с вертикальной арматурой из круглого железа с хомутками), также утолщаются книзу, в виде П.ТОСКИХ вертикальных же л.-бет. плит, поддерживаемых массивными бетонными, контрфорсами. На фиг. 16а показан фасад и разрез, а на фиг. 166 план арочной П. с.

Глубина заложения фундаден-та П. с. Глубина заложения подошвы фуп-


Фиг. IRa.

дамеита П. с. определяется по ф-ле Паукера:.

/t = mjtg*(45°-g. (30)

в к-рой: Ь-глубина заложения подошвы



фундамента, m-коэф. устойчивости, равный 1,75, к-допускаемое давление на грунт, у-вес единицы объема грунта, (р-угол


Фиг. 106.

естественного откоса грунта. Другие ф-.71ы см. Фундаменты и основания.

Общие соображения по сооружению П. с. Материалом для сооружения П. с. может служить местный камень, кирпич, бетон и железобетон. При наличии камня различных пород следует, при одинаковой стоимости, отдавать предпочтение более тяжелому

и более прочному /

камню. Наружную поверхност!.


иногда облицойь1вают более плотным и прочным материало] (см. Облицовка). Наименьшей толщиной стенок считается: для бутовой кладки 0,00 м, для кирпичной кладки- два кирпича. Все швы надлежит расшивать

цементом. В массивных П. с. верх перекрывают массивными плитами, и,ыви снабженными слезниками. Толщина этих перекрываю-Я1ИХ плит 10-15 см. Особое внимание должно быть уделено правильному отводу воды от внутренних новерхнос-(канал тей стен, прокладывая с этой целью дренаэюные трубы (см.) или дренируя земляную массу за стенкой каким-либо иным путем (см. Дренаж) и устраивая водоотводные канавы на откосах (см.). Скопляющуюся в дренах или, при отсутствии таковых, за стенкой воду отводят наружу че-


Фиг. 18.

рез особые проделанные для этого отверстия в нижней части стеш,! (фиг. 17) или вьпне, если имеются к тому подходящие условия (водонепроницаемый слой в нижней части стены, фиг, 18). Земляную засыпку за стену производят слоями толщиной в 0,3 м, каждый, плотно утрамбовывая каждый слой.При этом следует избегать наклонных слоев, мо-гупщх образовать скользкие поверхности. При длинных П.с. надлежит принимать меры для парализования возникающих в стенках Р-ных напряжений, влекущих за собой при нерациональной конструкции поперечные трещины. Верхнюю часть стены следует сложить на цементном растворе, а позади стены на глубину 1Л1И ппхрнну 1 j t надлежит де.чать каменную пропускающую воду наброску, чтобы таким образом устранить возможность сдвига верхней части кладки (при морозах).

Лит.: Брилииг С Р., Формулы и таблицы для расчета инж. конструкций, 3 изд., М.--Л.. 1931; его же. Пособие для проектирования и составления смет и отчетности на строительные и дорожные работы, 3 издание, М.-Л., 1930; его же. Нормы для расчета и проектирования инженерных сооружений, М., 1927; Безухов Н. П., Подпорные стенки, М.-Л., 1930; его же. Теория сыпучих тел, М.-Л., 1931; Проскуряков Л.. Строительпая механика, ч. 2, Статистика сооружений, М.-Л., 1926; Велихов П., Теория инженерных сооружений, вып. 1, Москва, 1924; Прокофьев-И. П., Теория сооружений, ч. 2, М., 1928; С к р ы л ь-н и к о в в.. Определение давления земли на стены, Гицротехнпч. сборн. , М., 1927, I; В а и m s t а г к, Die Konstruktion von Eisenbetonstiitzmauern, В. u. E. , 1908; Boussinesq, Sur les modes dequilibre limite les plus simples, que peut presenter un massil sans cohesion fortement comprime, CR ? 1874; Be--r г e r, Standsicherheitsuntersuchung von Kaimauern in Aveicliem Lehmboden, Bautechnik , Berlin, 1925; Concidere, Note sur la poussee des terres, Anna-les des ponts et cbaussees , Paris, 1870; Cramer, Wider den sogenannten Kippsicherheitsgrad von Stiitz-mauern, Bautechnik , Berlin, 1925; Engesser F., Neuere Versuche iiber die Richtung u. Grosse des= Erddrucks gegen Stutzwande, Deutsche Bauzeitung .. Berlin, 1893; F r a n z i u s, Versuche mit passivem Erddruck, Bauingenieur , В., 1924, H. 10; F r e u n d, Neue Untersuchungen zur Erddrucktheorie, Ztschr. fur Bauwesen , В., 1921; К й. r m a n Th., Elastlsche-Grenzprobleme, <iVerhandl. des Internal. Kongresses f. technische Mechanik , Zurich, 1926; Keppler, Erddruck auf Parallelflugel, Bautechnik , В., 1925; Krev H., Erddruck, Erdwiderstand u. Tragfahig-keit des Baugrundes, 3 Aufl., В., 1927; Mohr O.. Abhandlungen aus dem Gebiete d. techn. Mechanik.. 3 Aufl., В., 1928; Mohr O., Theorle des Erddruckes auf Stlitzmauern, Schweiz. Bauzeitung , Ztirieh. 1910; M б 1 1 er, Ueber die GrOsse des passiven Erddruckes, Bauingenieur , 1924, H. 17; Mursch E., Die Berechnung von Winkelstiitzmauern, B. u. E. , 1925; M u 1 1 e r-B r e s 1 a u H., Erddruck auf Stutz-mauern. В., 1906; P e t e r m a n n, Neuere amerika-nlsche Erddruckversuche, Ztrbl. d. Bauverwaltung , В., 1924; Petersen R., Erddruck auf Stutzmauerii, В., 1924; Petersen R., Grenzzustande des Erddruckes auf Stutzmauern, В., 1925; Levy M., Essai sur latheorie nouvelle de Iequilibre des terres, Тоигп. de mathem. . P., 1873; R a n к i n e W., On the Stability of Loose Earth, Philosophical Transactions of the Royal Society of London , L., 1857, v. 147; R a n к i n e W., Manual of Applied Mechanics, 20 ed., L., 1929; R e b h a n n G., Theorle des Erddruckes und die Futtermauern mit besonderer Rucksicht aul das Bauwesen, W.,1871;ReissnerH., ZumErddruck-problem, Verhandl. deslnternat. Kongresses f. techn. Mechanik , Delft, 1924; R e i s s n e г H., Theone de& Erddruckes, <(Enzvklopadie d. mathem. Wiss.)>, B. 4, Teil 2, Abt. 2, H. 3, В.-Lpz., 1910; Ritter, Theorie des Erddruckes auf Stutzmauern, Schw. Bauzeit. , Zurich, 1910; Schmidtmann, Neuere Wege ind.An-wendung d. alten Erddrucklehre, Bauingenieur)>, В., 1924, H. 15; Schultze, Erddruck auf Winkelstutz-mauern, Ztrbl.d. Bauverw. , В., 1916; Streck, Bei-trag zur Frage des passiven Erddruckes, Bauingenieur , В 1926; Szily, Beitrage zur coulombschen Lehre des Erddruckes, Zeitscbrift d. Verb, deutscher Archi-tekten-u. ingenieurvereino. В., 1914, 37-42; Paas-well G., Retaining Walls, Their Design a. Construction, N. Y., 1920; Terzaghi K., Die Theorie d,. hydrodynamischen Spannungserscheinungen u. ihr erd-bautechnischesAnwendungsgebiet, Verhandl. des Inter-



nat. Kongr. f. techn. Mechanib, Delft, 1924; Ter-zaghi K Erdbaumechanik auf bodenphysikalischer Grrundlage, Lpz., 1925; Weyrauch J., Erddrucktra-jektorien, Ztschr. f. Arch.-u. Ingenieurwesen , Hannover, 1905; Willmann L., Stutz-, Futter-u. Stau-raauern, Lehrbuch d. Tiefbaus, hrsg. v. K. Bsselborn, B. 1, 8 Aufl., Lpz., 1922; Winkler, Ueber Erddruck auf gebrochene und gekriimmte Wandfiachen, ZtrbI. d. Bauverwaltung)>, В., 1885; PrandtlL., Zur Harte plastischer Korper, Ztschr. fur angew. Mathem. und Mechanik , В., 1921; St. V en an t, CR , 1870, 1884; Otzen R., Der Massivbau, Berlin, 1926; Weiske, Standfestigkeit d. Winkelstiitzmauern, Zement u. Beton , В., 1907; Weiske, Beitrag zur Berechnuiif d. Stutzmauern, ibid., 1908. C. Брилинг.

ПОДПРУДА, см. Подпор.

ПОДСОЛНЕЧНИК (Helianthus annuus), летнее травянистое растение из семейства сложноцветных (Compositae) с высоким (ок. 2 м), мало ветвящилюя стеблем, несущим очередные довольно крупные черещковые листья; на верщине стебля и его ветвей сидят крупные (диаметр 10-25 см) соцветия в виде корзинок с яркожелтыми краевыми язычковыми цветами и большим числом серединных трубчатых цветов; плод-семянка заключен в нераскрывающуюся оболочку. П. родом из Центральной и Ю. Америки, где он и сейчас растет дико (Мексика, Перу); оттуда он был ввезен во Францию и Испанию, где разводился как декоративное; занесенный в Россию во второй половине 18 в.. он позднее стал возделываться как масличное (первый маслобойный з-д был органп-зован в 1833 г.). В довоенной России площадь посевов под П. составляла 894 тыс. га (1914 р.); в 1925 г.-уже 2 294 тыс. га, в 1930 г.-3 462 тыс. га, а на 1931 г. составляла около 5 млн. га (~60% урожая приходилось на обобществленный сектор). Основные районы культуры П. в СССР-Центрально-Черноземная область, Северо-Кавказски!!, Нижне- и Средневолжский край, южная часть УССР, в меньшей мере Западносибирский край, сев. часть Казакстана и При-уралье. Важность культуры П. в СССР видна из того, что он дает 80--85% всего масличного сырья. Кроме СССР на зерно П. воздельшается также, в значительно меньших размерах, в Венгрии, Италии, Британской Индии. П.-прекрасное медоносное растение. Семена П. содержат ок. 25% хорошего невысыхающего масла (см. Подсолнечное масла), используемого как в пищу, так и для технич. целей (мыловарение и др.); у селекционных сортов П. масличность повышается до 30% и выше. Масличность П. повышается к Ю. и понижается к С. (см. Gnp. ТЭ, т. III, стр. 84 и 85), состав масла также изменяется (на С. повышается количество непредельных к-т и йодное число); по используемости зерна все сорта П. делят на масличные и г р ы з о в ы е, промежуточные называются межеумками. Две эти группы сортов различают по следующим признакам:

Грызовые Масличные Средняя длина в лт . . . . 17,4 8,4

ширина .... 10,4 5,4

Вес 100 зерен в г .... 100-200 40-100 % ядра От всего семени . . 41-46 52-53

Окраска семян служит также признаком для классификации сортов; различают сорта с семенами белыми, серебристо-белыми, коричнево-полосатыми, темносеро-полоса-тыми, грязнокоричневыми или черными. У нек-рых типов П. оболочка семян содержит внутри особый твердый (панцырный) слой.

Торговая классификация семян П. основана на высоте их натуры, степени чистоты и сухости (см. ОСТ 423).

Вегетационный период у П. длится ~4 мес. П. мирится с различными почвами за исключением сильно песчаных или, наоборот, слишком тяжелых; на влажных почвах (особенно заливных лугах) дает повышенный урожай; питательных веществ с 1 га уносит довольно много (65,3 кг N, 361,1 кг-KgO, 133,5 кг СаО), зола П. богата калием (зола стеблей содержит ~36,3% К, зола шелухи-24,4% К) и употребляется для удобрения (см.) и получения поташа (см.). По-расходу воды П. стоит ближе к зерновым хлебам-пшенице, овсу и значительно превосходит кукурузу; тем не менее вследствие своей разветвленной, идущей глубоко в почву корневой системы П. хорошо переносит засуху. Обработка почв под П. должна производиться с осени, особых требований к глубине обработки по сравнению с зерновыми х.71ебами П. не предъявляет посев возможно ранний, т. к. к утренникам П. не чувствителен. Посев широкорядный рядовыми или специа.чьными сеялками; норма высева от 5 кг (при посеве без дальнейшей прорывки) до 15 кг. Расстояния между рядами делаются в 60-70 см, между растениями в рядах 35-45 см (площадь питания ~ 2 000 СЛ12). Уход за П. заключается в его прорывке и мелодурядной обработке, производимой в механизированных совхозах и колхозах при помощи особых тракторов, например типа Фармол с тракторными прицепками, или с прицепкой к трактору орудий конной тяги, в мелких хозяйствах вручную или орудиями конной тяги. Окучивания П. производить не следует; пасынкование (обрывка лишних ветвей) дает сравнительно небольшой эффект и в условиях механизированного хозяйства не применяется. Уборка П. производится срезыванием целых растений или только-корзинок, причем последние натыкаются по одной пли по нескольку на стебли. Механизация уборки и молотьбы П.-одна из актуальнейших задач при культуре П. в крупных совхозах и колхозах. Производимые в 1930 г. в обобществленном секторе опыты показали полную возможность производить уборку П. обычными комбайнами, обходясь очень небольшими дополнительными при-способ-чениями. Молотьбу П. производят специальными молотилками пли приспосабливают для этого обычные молотилки. Средние урожаи П. 8-10 г{ с га (на опытных участках до 15, а на С. Кавказе до 20 и выше ц с га). По урожайности масла с га П. занимает первое место из всех масличных культур. После выделения масла из семян П. остается жмых (см.), к-рый весьма ценится как кормовой продукт; средний состав его: 30,6% белков, 19,0% углеводов, 22,9% клетчатки, 8,0% жира, 8,2% золы и 11,3% воды.

Из вредителей П. наибольший вред приносит подсо-тшечная моль метлица (Homoeoso-ma iiebulella); ее гусеница прогрызает отверстие в еще мягкой оболочке семени П. и выгрызает это последнее. Меры борьбы: удаление растений, пораженных вредителем, подбор сортов, неповреждаемых вредителем вследствие наличия в оболочке семян панг



цырного слоя. Из болезней П. чаще других встречается ржавчина (Puccinia helianthi), образующая ржавые пятна на листьях, которые вследствие этого засыхают, уменьшая ассимилирующую способность растения и тем снижая его урожай. Меры борьбы: иро-травливание семян в растворах медного купороса и извести, сжигание стеблей после уборки урожая, севооборот. Кроме того опасный враг П.-паразитное растение заразиха (Orobanche сишапа), поселяющаяся на его корнях и вызывающая гибель растения. Меры борьбы: правильный севооборот и подбор заразихоустойчивых сортов П.; последнее несколько затрудняется вследствие того, что, как показал оньгг, заразиха имеет два типа, распространенных каждый в определенном районе, при этом сорта, не поражаемые одним типом заразихи, повреждаются другим. Вследствие этого оказалось напр., что саратовские селекционные сорта П., совершенно не повреждающиеся в Нижнем и Среднем Поволяьи, поражались ею на Северном Кавказе, где распространен другой тин ее. В севообороте П. помещают чаще всего между зерновыми хлебами, т. к. пропашная культура П. хорошо очищает поле от сорняков; после П. обычно сеют яровые; так как П. убирают сравнительно поздно, то сеять озимые после них можно лишь в районах с теплой и поздней осенью (б. Кубанский район). Селекционная работа с П. в СССР ведется на повышение его урожайности, масличности и устойчивости против повренодения молью, заразихой и ржавчиной. Лучшие селекционные сорта П.: саратовский 169 (Нижнее и Среднее Поволжье, Приуралье, Заи. Сибирь, засушливые районы ЦЧО, УССР и Сев. Кавказ), воронежский и харьковский Зеленки (ЦЧО и УССР), Круглик А 41 и Круглик А 631 (Сев. Кавказ, часть УССР), омский селекционный (Заи. Сибирь), Фу-кеинка (ЦЧО). Все эти сорта масличные; селекционных грызовых сортов не имеется. Посев П. на силос стал применяться в СССР лишь в течение последних лет; он вполне возможен и в нечерноземной полосе (опыты последних лет в обобществленном секторе с. х-ва); культура эта представляет очень большой интерес, т. к. зеленая масса П. (свыше 10-15 m с га) отличается высокой питательностью и по урожайности сухой массы в VI2 раза выше, чем кукуруза. Некоторые специальные сорта П. разводят как декоративные растения. Использование отбросов П. при обработке (подсолнечная лузга) см. Фурфурол.

Лит.: ПрянишЕгиковД. Н., Частное земледелие, 8 изд., М.-Л., 1931; В а в и л о в И. П., Полевые культуры Юго-Востока, М., 1922; П л а ч е к Е. М., Подсолнечник, 2 изд., М., 1925; Купцов А. И., Подсолнечник, М.-Л., 1931; AnthonyE. а. Henderson П., Agr. Exped. Stat. , Wsh., 1920, Bull. 22. H. Соколов.

ПОДСОЛНЕЧНОЕ МАСЛО добывается из семян подсолнечника (см.). Содержание масла в цельных семенах 24-34%, в очищенных ядрах 42-55%; при холодном прессовании получается 18-20%; последующее горячее прессование дает еще 12-14%. Масло светложелтого цвета, приятного запаха и вкуса, благодаря чему очищенное П. м. является в СССР наиболее распространенным пищевым маслом; неочищенное

идет для технич. целей, выжимки-на корм скоту. Уд. в. I)jt = 0,920-0,927; показатель преломления п (60°) 1,4611; °заот. ~-l?; число омыления 186-199; ацетильное число 14,5-16,6; йодное 118-144; t°sa,. жирных к-т 17-18°; йодное число находится в тесной зависимости от климатич. условии: так, для П. м. средней полосы СССР (Воронеж) оно равно 126-130, для С. Кавказа (Краснодар) - 118 - 122, Сибири (Омск) - 140,4-144. См. Спр. ТЭ, т. ПХ, Животные и растительные масла . Несмотря на то что П. м. имеет особенно высокую пищевую ценность, точных анализов его крайне мало. Твердых к-т указывают 9%-смесь пальмитиновой, стеариновой, арахидиновой и лиг-ноцериновой; жидких доходит до 85,3%, из них ~ 39% олеиновой, ~ 46,3% линолевой. Масло принадлежит к полу высыхающим. Максимальный привес при поглощении кислорода из воздуха в тонком слое по Эйб-неру 13-16% через 19-21 день. Пленка легко растворяется в эфире. Кислотное число пленки быстро возрастает у свежего масла с 1,9 до 59 через два месяца. В последнее время П. м. стали применять в олифоваре-нии; оно было также испробовано в мыловарении как добавление к саломасу, но мыло вследствие этого вскоре нриобрета.то дурной запах и покрывалось пятнами прогорьклых островков. Технич. условия пищевого и технич. П. м. указаны в ОСТ 81, 82, 87 и 1305; о производство П. м. см. Маслобойное производство, Маслоэкстракционное производство.

Из СССР экспортируется П. м. в Германию и другие страны.

Лит.: КардашевК.Н., Растительные масла, М., 1917; Иванов С. Л., Климаты земного шара и хи-мич. деятельность растений, Журн. прикл. химии , Л., 1928, б; Or un А. U. Н alden W., Analyse d. Fette, B.2, В., 1929; E 1 s d о n О., The Chemistry a. Examination of Edible Oils a. Fats, 1926. C. Иванов.

ПОДСОЧКА, нанесение ранений на живорастущем дереве с целью извлечения его соков. В отношении П. хвойных пород промышленный характер имеет П. гл. обр. разных видов сосны для получения живицы (см. Живица и Сжолы), служащей исходным сырьем для канифоли (см.) и терпентинного масла (см.). Живица образуется в особых, находящихся в древесине ствола смоляных ходах или каналах, но она м. б. извлечена из живого дерева путем П. тстысо из смоляных ходов заболони, соответственное нанесение к-рой ранений и является целью П. С ростом дерева увеличивается диам. смоляных ходов, что вместе с увеличением количества их в зрелом возрасте объясняет повышение выходов живицы с увеличением диам., ствола; кроме того по Мюнху имеется прямая пропорциональность между числом смоляных ходов и шириной годичного кольца, и число их в несколько раз (2-3) увеличивается под влиянием наносимых ранений сравнительно с нормально растущим деревом, что влечет за собою увеличение выходов живицы как следствие П. При производстве ранений (вздымок, подновок) находящаяся в-, смоляных каналах живица, испытывающая в нормальном состоянии осмотич. давление эпителия выстилающих клеток (т у р г е с-ценция) и внутреннее секреторное давление, исчисляемое проф. Л. А. Ивановым до 20 atm, вытекает наружу, что продолжается до тех пор, пока она, быстро густея на возду-



ПОДСОЧКА

хе, не закупорит вскрытых каналов, после пего дальнейшее истечение прекращается, что у разных видов сосны и при разных клима-тич. и других условиях происходит в различные сроки-от нескольких часов до 7 дн.; тогда снова начинается накопление живицы в смоляных каналах дерева. Количество живицы, выделяемое сосной, надо считать высоким: при П. русской сосны (Pinus sil-vestris) количество живицы, извлекаемое в среднем за сезон работы, в весовых единицах равняется по расчету Л. А. Иванова приросту всего количества древесишл в год. Т. к. нижняя часть ствола дает большие выходы живицы, чем верхняя (до 50%), то практически тсчько она и используется для П., тем более что и в технич. отношении это гораздо удобнее. Физиологич. влияние действия П. при употреблении умеренных, т. п. консервативных методов не дает неблагоприятных показаний; известны случаи долголетнего (свыше 100 лет) подсачивания во Франции без прекращения роста и плодоношения дерева; вообще же влияние подсочки на прирост в высоту почти не проявляется. Прирост по диам. отражает на себе действие П. несколько больше: по наблюдению Ме-диссоновской лаборатории на америк. соснах на 2,5-2,7 м вдоль ствола и 5-7,5 см в сторону от места ранения (к а р р ы) ме-ханич. свойства древесины остаются в общем почти без изменения. Во всяком случае П. не оказывает никакого влияния на качество старой, образовавшейся ранее древесины, если не считать увеличения ее смолистости, в особенности ниже карры.

Существующие методы П., имеющие промышленное значение, сводятся к двум основным типам: П., рассчитанная на долголетнее пользование, часто называемая французской П., и П. к р а т к о с р о ч-н а я, имеющая целью извлечение наибольшего количества живицы в краткий промежуток времени (а м.е р и к а и с к а я П.); к последней примыкают способы П., имеющие характер улучшенной американской, напр. немецкий способ, применяемый в на-ctonniee время и в СССР. В технич. отношении подсочные работы разделяются на работы подготовительного характера и работы по производству в 3 д ы м о к. При длительной П. эксплоатация леса носит характер целевого назначения, причем предназначенные для нее насаждения подвергаются соответственному воспитательному режиму для получения хорошо развитых основных деревьев подсачивания, что достигается применением рубок ухода с предварительным испо.чьзованием удаляемых деревьев истоща-!ищей П.; основные деревья используются неопределенно долгий срок, обьгано не менее 30 лет, с отдыхом в 1-2 г. через каждые 4-5 лет. Подготовите.71Ьные работы состоят в снятии верхней части коры (р у м я н к а) на том месте ствола, к-рое намечено для заложения карры, и развеске иля устройстве в дереве приемников для сбора вытекающей живицы. При длительной и америк. П. карры закладывают в возможной близости к корневой шейке дерева, чтобы только хватило места для установки приемника; при немецком способе высота их размещения должна соответствовать сроку пользова-1П1Я. Чтобы обеспечить стеканпе живицы в

т. Э. т. XVII.

приемник, над ним, а при кривых стволах и с боков, укрепляют особую металлическую (из оцинкованного железа или цинка) или деревянную пластинку - к рампой, а при немецком способе по середине карры для тех же целей проводят направляющий желобок; американцы же стали проводить его для увеличения выхода живицы, что в таких случаях делается за 1-1,5 месяца до начала регулярных задымок. Подготовительными работами открьгоается рабочий сезон, приурочиваемый вообще к началу и концу вегетативного периода данной местности. В С. Америке до сих пор еще вместо установки приемников частично уцелела система зарубки карманов-треугольных углублений внизу ствола емкостью до 1 л- система, осужденная в настоящее время и теорией и практикой. Предназначаемые для сбора живицы приемники отличаются разнообразием форм, размеров и материала, из которого они сделаны; формы некоторых приемников таковы, что делают излишним употребление крампонов и выборку живицы в течение всего сезона. От диам. дерева и срока пользования зависит и число закладываемых на дереве карр; чтобы не вызвать утомления дерева и падения выходов живицы со всеми последствиями (усыхание карры, нападение вредителей и полная гибель дерева), рекомендуется использование не свыше 65% окружности ствола с оставлением между каррами нетронутых полос коры, т. н. ремней, не уже 15 см. Франц. карра закладывается шириной 8-9 см и по мере поднятия суживается, доходя к 4-му году работы до 6-7 см; высота среза при'обеих системах, так же как и глубина ранений не превышает 1 см. Обычная ширина немецкой карры 16 см, ширина америк. карры достигает. 30-35 см с глубиной ранений до 2-5 ем и высотой среза до 2 см. В качестве инструментов для нанесения ранений употребляются различные режущие орудия с остро отточенным лезвием: при рваной, мшистой ране смоляные каналы плохо вскрываются, п. происходит более медленное их зарастание. Вздьплки по франц. системе делаются вращательным движением особого инструмента с крршым лезвием (абшо), дающим при срезе тонкую стружку (1-1,5 мм) с одновременным подновлением на такую же глубину 4-5 нижележащих старых вздымок; в результате пол-п1ается вытянутая вдоль ствола карра. Америк, и немецкий способы дают поперечные срезы - первый под прямым углом, второй-под углом 70°. Употребляемый при этих способах инструмент, носящий название х а к а, представляет стальную пластинку, сильно загнутую на конце, с разными радиусами верхнего и нинс-него сечений. Чтобы выходили гладкие срезы, вздымки дви.жением хака наносятся в два приема на каждой половине карры; при немецкой системе-от желобка снизу вверх, а при амерпк.-сверху вниз, что стоит в связи с нанесением каждой новой вздымки: в первом случае-ниже ранее сделанных ранений (н и с X о д я щ а я к а р р а), во втором-наоборот (восходящая карра). На фиг. 1-8 изображены необходимые инструменты и расположение карры, а именно: \1)иг. 1-улучшенный америк. хак; фиг. 2-абшо; фиг. 3-хак, употребляемый в СССР



ПОДСОЧКА

(ординарный и парный); фиг. 4-схема немецкого способа; фиг. 5-схема американского способа; фиг. 6-схематический разрез ствола сосны, на котором указан французский способ П.; порядок заложения карр: до 40 лет (на жизнь)-!, II, III, IV, V, VI и VII; в 50 лет (на смерть)--1, 2, 3, 4, 5, в, 7, 8; фиг. 7-америк. карра (с карманом) па русской П. после одного сезона работы


Фиг. 0.


Фиг. 8.

И фиг. 8-немецкая карра со стеклянным приемником и крампоном. Число наносимых за сезон вздымок колеблется в пределах 35- 50, так же как и интервалы между ранениями; последние наносятся или с правильным чередованием или т. о., что частота их, усиливаясь в середине сезона, ослабляется в начале и конце его. Сбор живицы производится также или регулярно или в зависимости от нанолнени.я приемьшков; редкий сбор всегда ведет к качественному ухудшению вицы, а в силу испаряемости терпентинного масла--и к количественной его потере. Собираемая живица складывается сначала в ведра, опорожняемые в находящиеся тут ;ice в лесу деревянные бочки. Сбор засохшей на карре живицы (галипота и барраса) производится обыкновенно один раз в конце

сезона. Во Франции сбор живицы и барраса-вместе составляет 1-7 кг с дерева за сезон (1,5-2 кг с карры), в Америке яе выход иш-вицы с одного дерева составляет в первы11 год 8-а кг и, постепенно падая, снижается к последний (обычно четвертый) год до 5 кг..

П. сосны в России началась в конце 18 в. в Северном районе по почину англршан, нулодавшихся в канифоли во время англо-америк. войны; в настоящее время она выродилась в П: на смерть, гл. обр. для получения стволового осмола, идущего для местного кустарного смолокурения; под П. отводится лес, не имеющий товарного значения, от 22 см и тоньше; производится она б течение 5 лет с использованием дерева в высоту до 4-5 м; засохшие натеки л^ивицы (сера) собирают осенью раз в год кроме первого года, когда сбор не производится вовсе; сбор с 1 га составляет от 80 кг и больше; орудия производства: топор, об.томок косы, скрябка для соскабливания серы. Всего в-этом районе добывается в год до 1 200 т ica-нифоли и 75-80 т т. н. серного скипидара. Приблизительно такого же характера производится П. и на Урале, но с нанесением регулярных вздымок и более частым сбором живицы, в силу чего и выходы последней в 4- 5 раз превышают выходы Северного района.. За последнее время и там часть кустарей б. Ве.71ьского уезда стала применять нем. способ подсачивания, но с более узкой (в-12 см) каррой, с нанесершем в течение сезона до 20 вздымок; выход живицы с 1 карры равняется 150-170 г (100-160 кг с 1 га). В 1930 г. в СССР подсочкой была охвачена-илощадь в 350 тыс. га с ориентировочным выходом до 35 тыс. т канифсип и удвоениелъ этого количества в сезоне 1931 г.; нек-рые-исследователи допускают возможность дальнейшего увеличения площади до 1 400 ОООгп-Существующая сейчас система пользования, сосновыми насаждениями основывается на краткосрочном (до 5, иногда до 10 л.) при лшзненном использовании .теса до поступления его в очередную рубку и таким обр. стоит в тесной связи с эксплоатацией его в-плане лесного хозяйства. Несмотря на такие относительно большие сырьевые ресурсы все яе увеличивающийся спрос на канифоль-п терпентинное масло ставит перед нашей промышленностью срочное разрешение проблемы организации целевых лесных хозяйств для добывания терпентина с нослед-ющим использованием подсоченной древесины. Применяемый нашими промышленными организациями в настоящее время метод является б. или м. типичным немецким способом причем нагрузка одного рабочего-вздымщи-ка 4 ООО-б ООО карр при нанесении вздымок чаще всего через 2 дня на 3-й; сборка живицы производится обычно после каждых, двух вздымок отдельными рабочими; число вздымок за сезон (обыкновенно с 1 мая по 1-15 окт.) состав.т1яет в среднем ~ 35. Число карр на 1га колеблется в пределах 300- 500. Средние выходы живицы на карро-вздьшку не превышают 17-20 г, мало ра.г!-нясь в широтном направлении (в пределах 10%); наоборот, разница в сборе с 1 га подсоченной площади превышает пятикратное-отношение, а по сбору 1 карры-двукратное. По данным треста Лесохим ка.чьку-ляционные элементы себестоимости жиьи-



1 2 3 4 5 6 ... 45

© 2003-2022